1概述
  浙能嘉興電廠三期7
、8號機組為1000MW級超超臨界機組
，作為全國首家實施“燃煤機組煙氣超低排放”項目建設。該項目在技術設計路線和施工安裝方麵處在摸索和創新階段
，有諸多的不確定性、新技術應用及銜接方麵的問題需要解決。
  嘉興電廠三期百萬機組鍋爐為哈爾濱鍋爐廠設計和製造的超超臨界變壓運行直流鍋爐，采用П型布置
、單爐膛、一次中間再熱
、低NOx主燃燒器和高位燃盡風分級燃燒技術、反向雙切圓燃燒方式。燃燒器采用無分隔牆的八角雙火球切圓燃燒方式

，全擺動燃燒器。
  鍋爐出口煙氣經省煤器後進入SCR反應器，經空預器與一
、二次風進行換熱後流經幹式靜電除塵器、引風機、增壓風機和吸收塔後由煙囪排入大氣。在此過程中
，對煙氣中煙塵的脫除起作用的主要是幹式靜電除塵器和濕法脫硫係統的吸收塔。
  煙氣脫硫裝置采用石灰石-石膏濕法脫硫技術，無旁路、無GGH，有增壓風機。吸收塔采用帶托盤的逆向噴淋塔，設計有三台循環泵及三層標準型噴淋層。
  嘉興電廠三期百萬機組廠用電係統設計6kV和380V兩個電壓等級，每台機組6kV分四段布置(A1
、A2

、B1、B2)。每台機組布置兩台低壓脫硫變
，互為暗備用
，分別接自6kV A2和B2段母線;布置四台除塵變(A1、B1;A2、B2),互為暗備用，分別接自6kV A1
、A2、B1
、B2段母線。
  2超低排放改造方案
  鍋爐空預器出口的煙氣經過第一段MGGH(降溫段)後降溫至87℃左右，然後進入改造後的低低溫靜電除塵器，經過除塵後通過引風機、增壓風機增壓後進入吸收塔，吸收塔出口的煙氣進入一電場濕式靜電除塵器
，除塵淨化後進入第二段MGGH(升溫段)升溫至80℃後通過煙囪排放。工藝流程圖如下：

 
  煙氣脫硫係統進行雙層交互式噴淋層+雙托盤改造提效，新增1～2層托盤，同時將噴淋係統改造為交互式噴淋層，可以滿足SO2排放濃度≤35mg/Nm3的要求,且改造後脫硫循環泵有備用，大大提高了係統的可靠性。
脫硝係統增加催化劑體積，更換兩層原催化劑
，使脫硝效率由80%提高至85%。電除塵將現有的幹式靜電除塵器改為低低溫靜電除塵係統(包括MGGH)

，同時將原除塵器工頻電源改造為高頻電源，並在吸收塔煙氣出口增加一電場的濕式靜電除塵器。 
  以上超低排放改造涉及的電氣部分改造主要有：
  (1) 對增壓風機增容
，將增壓風機功率從原來的3150kW增容到5900kW。
  (2) 對吸收塔再循環泵C增容，將吸收塔再循環泵C由原來的1120kW增容到1250kW，每台爐再增加一台1400kW的吸收塔再循環泵。
  (3) 濕式電除塵器和MGGH增加後新增負荷703kW，低壓脫硫變容量無法滿足增設濕式電除塵器和MGGH的容量要求，每台爐增加一台低壓變同時增設相應的開關櫃為新增的濕式電除塵器和MGGH供電。且原有脫硫電氣間已無新的設備布置空間
，兩台爐需新設一座電氣間來布置新增的低壓變和開關櫃。
  (4) 新增濕電除塵變
、MGGH區域熱媒水泵由主廠房相應機組6kV段供電。
  3超低排放改造前廠用電係統設計問題及優化措施
  3.1. 超低排放廠用電設計中存在的問題
  3.1.1. 低壓變壓器設計負荷與實際負荷偏差大
  在設計方案中
，對於改造相關的四台除塵變和兩台脫硫變的負荷統計情況為，除塵變設計負荷均為1700kVA，脫硫變的設計負荷為1360kVA，統計結果是按照變壓器額定容量及85%的負荷同時率進行計算，這樣的統計結果造成了現有變壓器無法滿足超低排放改造新增負荷的要求，同時兩台除塵變、兩台脫硫變之間的相互暗備用也無法滿足。
  對機組連續滿負荷運行工況下變壓器負荷率統計
，兩台脫硫變的實際容量分別為410kVA和240kVA左右，四台除塵變的容量均小於200kVA，與設計負荷差距較大。因此對本次超低排放改造涉及的四台除塵變
、兩台脫硫變所帶負荷進行了重新的統計。
  六台變壓器的設計負荷
、統計負荷與實際負荷見下表：

 
  3.1.2. 廠用6kV母線新增負荷分布不合理
  超低排放改造新增熱媒水泵(280kW)兩台、吸收塔再循環泵(1400kW)一台
，新增濕電除塵變(1600kVA)一台，原有兩台增壓風機分別從3150kW增容至5900kW，原有一台吸收塔再循環泵從1120kW增容至1250kW。熱媒水泵分別接6kV A1段和6kV B1段，新增除塵變和吸收塔再循環泵接6kV B2段。針對四段6kV母線在原設計上存在的負荷偏差大的問題，此舉並不能很好的緩解母線之間的負荷偏差。改造前、後的統計負荷與改造前實際負荷如下表： 
 

  3.2. 超低排放改造前廠用電係統優化
  3.2.1. 取消濕電除塵變及相應的配電室。
  設計中每台機組增加的濕電除塵變(1600kVA)

，其設計負荷為703kW，通過將負荷轉移，濕式電除塵8台高頻櫃電源(8*86.4kW)分別接在四台除塵變下，共計691.2kW，改接後除塵變的實際負荷約為350kVA，負荷率約為18%，仍具備兩台除塵變之間的暗備用能力。其餘的負荷(約250kW)分別接到兩台脫硫變下，脫硫變的實際負荷約為585kVA和415kVA
，變壓器的負荷率分別為37%和26%，也(ye)同(tong)樣(yang)具(ju)備(bei)兩(liang)台(tai)脫(tuo)硫(liu)變(bian)之(zhi)間(jian)的(de)暗(an)備(bei)用(yong)能(neng)力(li)。在(zai)取(qu)消(xiao)濕(shi)電(dian)除(chu)塵(chen)變(bian)的(de)情(qing)況(kuang)下(xia)，係(xi)統(tong)的(de)接(jie)線(xian)方(fang)式(shi)得(de)到(dao)簡(jian)化(hua)，現(xian)有(you)變(bian)壓(ya)器(qi)的(de)負(fu)荷(he)率(lv)略(lve)有(you)增(zeng)加(jia)但(dan)原(yuan)設(she)計(ji)功(gong)能(neng)不(bu)變(bian)，滿(man)足(zu)運(yun)行(xing)的(de)要(yao)求(qiu)
，該(gai)設(she)計(ji)優(you)化(hua)可(ke)減(jian)少(shao)直(zhi)接(jie)投(tou)資(zi)約(yue)100萬元。
  3.2.2. 熱媒增壓水泵轉移。
  兩台熱媒增壓水泵從6kV A1段和6kV B1段母線轉移至6kV A2段和6kV B2段母線，轉移後四段母線的統計負荷分別為：6kVA1段母線29030kW;6kVA2段母線23270kW;6kVB1段母線30280kW;6kVB2段母線19990kW。保持原負荷較重的A1、 B1段母線負荷不變
，在負荷較輕的6kV A2 、B2段母線上分別增加負荷2750kW和4280kW。此方式下運行，四段6kV母線間的電壓偏差將縮小，對於機組自動電壓控製裝置(AVC)投運下的發電機電壓和廠用母線電壓控製較為有利。
  3.2.3. 濕式電除塵高頻櫃均衡配置、運行方式靈活可靠。
將jiang設she計ji中zhong每mei台tai機ji組zu八ba台tai濕shi式shi電dian除chu塵chen高gao頻pin櫃gui電dian源yuan分fen別bie接jie至zhi四si台tai除chu塵chen變bian下xia，不bu僅jin實shi現xian了le除chu塵chen變bian負fu荷he平ping衡heng，同tong時shi在zai除chu塵chen變bian單dan台tai故gu障zhang情qing況kuang下xia仍reng可ke以yi保bao證zheng75%的除塵效率，可確保濕電除塵效率;單台除塵變壓器停用時
，變壓器的暗備用能力確保濕電除塵100%touyun。eryuanshejibataishishidianchuchengaopinguiquanbujiezaidantaishidianchuchenbianxia
，yidanshidianchuchenbianshidianjiangzaochengjizusuoyoushishidianchuchentuichuyunxing，jiangwufamanzuchaodipaifangshejideSO2排放濃度≤35mg/Nm3的要求。同時目前的優化對整個廠用電係統的改動不大
，可以簡化運行的事故處理。
  4超低排放改造後存在的問題及運行優化措施
  4.1. 超低排放改造前後廠用電比較 

  注：改造前後參考負荷率為75%
  4.2. 改造後廠用電率增加了0.8%左右，主要有如下的用戶分解
  4.2.1 由於改造工程的煙氣流程中，脫硫吸收塔增加了一層噴淋托盤;脫硝係統增加了一層催化劑;現場管路空間布置困難，管道空間彎曲度大等因素，最終導致整體煙氣流程阻力增大、流場分布不均勻
，整個流通阻力達2000Pa
，超過設計值1000Pa左右。估算為此引風機和增壓風機阻力增加的廠用電率在0.55%左右。
  4.2.2 為超低排放工程為提高環保參數而配套增設的電氣設備
，如熱媒水泵、濕式電除塵等
，為此增加的廠用電量在0.25%左右。
  4.3 超低排放後的優化措施
  4.3.1 低低溫電除塵
、濕(shi)電(dian)電(dian)除(chu)塵(chen)實(shi)現(xian)閉(bi)環(huan)控(kong)製(zhi)。超(chao)低(di)排(pai)放(fang)改(gai)造(zao)後(hou)投(tou)運(yun)初(chu)期(qi)，由(you)於(yu)低(di)低(di)溫(wen)電(dian)除(chu)塵(chen)和(he)濕(shi)電(dian)電(dian)除(chu)塵(chen)隻(zhi)能(neng)實(shi)現(xian)開(kai)環(huan)控(kong)製(zhi)
，在(zai)電(dian)除(chu)塵(chen)開(kai)環(huan)控(kong)製(zhi)運(yun)行(xing)方(fang)式(shi)下(xia)
，電(dian)除(chu)塵(chen)的(de)用(yong)電(dian)量(liang)比(bi)較(jiao)大(da)，大(da)約(yue)占(zhan)機(ji)組(zu)廠(chang)用(yong)電(dian)量(liang)的(de)0.18%，通過運行過程的優化和新技術摸索，在保證環保參數全負荷段可控的情況下
，逐漸將除塵電量下降至0.1%左右
，基本達到了設計值。
  4.3.1 合理調整脫硫吸收塔再循環泵的運行方式。目前4台脫硫吸收塔再循環泵，兩台大功率泵
、liangtaixiaogonglvbeng。genjumeizhongliufenbianhua，jishitiaozhengxishoutazaixunbengdeyunxingfangshi。jinkenengliangtaixiaogonglvbenghuoyidayixiaobengyunxing，cixiangcuoshikeyijiangdichangyongdianlvzai0.05%左右 。
  4.3.2 合(he)理(li)進(jin)行(xing)現(xian)場(chang)設(she)備(bei)的(de)優(you)化(hua)技(ji)改(gai)，配(pei)置(zhi)脫(tuo)硝(xiao)係(xi)統(tong)氣(qi)動(dong)吹(chui)灰(hui)的(de)空(kong)壓(ya)機(ji)功(gong)率(lv)大(da)
，空(kong)壓(ya)機(ji)長(chang)時(shi)間(jian)處(chu)在(zai)低(di)負(fu)荷(he)運(yun)行(xing)狀(zhuang)態(tai)，通(tong)過(guo)計(ji)算(suan)吹(chui)灰(hui)壓(ya)縮(suo)空(kong)氣(qi)的(de)需(xu)求(qiu)量(liang)，將(jiang)脫(tuo)硝(xiao)係(xi)統(tong)吹(chui)灰(hui)壓(ya)縮(suo)氣(qi)源(yuan)改(gai)接(jie)至(zhi)機(ji)組(zu)儀(yi)用(yong)空(kong)氣(qi)係(xi)統(tong)，此(ci)項(xiang)措(cuo)施(shi)可(ke)減(jian)少(shao)廠(chang)用(yong)電(dian)量(liang)達(da)0.02%。
  4.3.3 由於引風機
、zengyafengjichuanjiyunxingshidebupipei，shijizudifuheyunxinggongkuangxia，yifashengchuanzhen
，poshikaiqizengyafengjizaixunhuandangbanzengjiafenglianglaiwending

，zhishinenghaozengjia。muqianlianhexianregongyuan、浙江大學等科研機構進行管道阻力模型計算，風機特性分析等措施研究解決方案
，製定風機葉輪更換方案，這些措施會降低廠用電率0.05%。
嘉興電廠煙氣超低排放工程改造後
，通過一係列的節能降耗優化調整工作
，使廠用電率維持在4.65%左右，供電煤耗287 g/kWh，到達了超低排放設計值的要求。
  5結束語
  tongguoduijiaxingdianchangsanqiyanqichaodipaifanggaizaoqianchangyongdianxitongyouhuajichaodipaifanggaizaohoudeyunxingyouhuacuoshi
，keyiyouxiaojiangdichaodipaifanggaizaochengben
，youhualexitongpeizhi

，tongshiyeshiyanqichaodipaifangyunxingqijianjizuchangyongdianlvdedaoleyouxiaokongzhi，jiangdilejizugongdianmeihaodezengfu

，shichaodipaifangjizuzhenzhengdadaolehuanbao、低耗、安全穩定運行。